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一種微電解脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法.pdf

摘要
申請專利號:

CN201510918989.9

申請日:

2015.12.11

公開號:

CN105540750A

公開日:

2016.05.04

當前法律狀態:

實審

有效性:

審中

法律詳情: 實質審查的生效IPC(主分類):C02F 1/461申請日:20151211|||公開
IPC分類號: C02F1/461; C02F1/463; C02F103/30(2006.01)N 主分類號: C02F1/461
申請人: 江蘇科技大學
發明人: 陸君; 湯青; 蔡星偉; 王仲如
地址: 212003 江蘇省鎮江市夢溪路2號
優先權:
專利代理機構: 南京蘇高專利商標事務所(普通合伙) 32204 代理人: 李靜
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法律狀態
申請(專利)號:

CN201510918989.9

授權公告號:

|||

法律狀態公告日:

2016.06.01|||2016.05.04

法律狀態類型:

實質審查的生效|||公開

摘要

本發明公開了一種微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,包括如下步驟:首先調節染料廢水的pH值為1~4,電導率為500~5000us/cm,在鐵碳微電解池中進行10~50min的鐵碳微電解反應,然后在該池上安裝電極,再次調節染料廢水的pH值為3~7,進行脈沖電絮凝反應,反應20~40min,靜沉20~30min。本發明的優點為將微電解和電絮凝耦合為一步工藝,即在同一反應池中對染料廢水進行處理,不僅使染料廢水的COD去除率達到80%以上,而且通過脈沖電流實現對微電解池內的鐵碳表面可溶性鐵氫氧化物的正反向電遷作用,阻止了鐵氫氧化物在鐵碳顆粒表面的沉積和聚集,從根本上解決了微電解池中填充顆粒的板結問題,降低了該工藝的設備材耗,提高了經濟效應。

權利要求書

1.一種微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,其特征在于包括如下
步驟:首先調節染料廢水的pH值為1~4,電導率為500~5000us/cm,在鐵碳微
電解池中進行10~50min的鐵碳微電解反應,然后在該鐵碳微電解池上安裝電極,
再次調節染料廢水的pH值為3~7,進行脈沖電絮凝反應,反應20~40min,靜沉
20~30min。
2.根據權利要求1所述的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,其
特征在于:所述染料廢水的COD為500~10000mg/L。
3.根據權利要求1所述的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,其
特征在于:所述鐵碳微電解池中的鐵、碳填充顆粒的體積比為0.5~3,碳顆粒的
平均直徑為2~5mm,鐵顆粒的平均直徑為1~10mm。
4.根據權利要求3所述的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,其
特征在于:所述鐵、碳填充顆粒的體積比為1.5~2.5。
5.根據權利要求1所述的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,其
特征在于:所述電導率為500~2000us/cm。
6.根據權利要求1所述的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,其
特征在于:所述電極底端距離微碳電解池中的鐵碳填料1~3cm。
7.根據權利要求1所述的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,其
特征在于:所述脈沖電絮凝反應采用雙向換向脈沖電源作為脈沖電源。
8.根據權利要求7所述的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法,其
特征在于:所述雙向換向脈沖電源的輸出電流密度為1~20mA/cm2,正反向脈沖
電源占空比為0.2~0.8,正反向頻率為0.5~2KHz,通電周期為0.2~0.8ms,斷電
周期為0.2~0.8ms。

說明書

一種微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法

技術領域

本發明涉及一種處理染料廢水的方法,尤其涉及一種微電解-脈沖電絮凝耦
合處理染料廢水的方法。

背景技術

染料廢水的來源十分廣泛,最主要的來源是紡織工業,不僅排放量大,而且
產生的廢水有機物成分復雜,難降解,色度高。染料廢水沒有經過合理的處理就
排放,不僅會污染環境、破壞生態系統,而且會因染料中含有偶氮基、苯環基等,
對人體健康造成潛在的危害。因此,染料廢水的處理一直是工業廢水處理領域的
難點。傳統的染料廢水處理工藝有活性碳吸附法、生物降解法以及加藥吸附法。
活性碳吸附法不經濟且吸附選擇性差,生物降解法容易導致生物中毒,加藥吸附
法的效率低,污泥量大,且產生二次污染等,因此都很難廣泛應用于染料廢水的
處理。

微電解法是一種利用金屬腐蝕原理形成原電池來處理廢水的工藝技術,又稱
內電解法,研究表明,微電解法比電解法和化學絮凝法在廢水處理方面的成本低,
更具應用前景,但單獨采用微電解法會導致鐵碳填料容易板結和鈍化。電絮凝技
術具有設備簡單、體積和占地面積小、無需添加試劑、產生的污泥量少、易于固
化和脫水、絮體耐酸性好以及穩定且易分離的優點,但如果只是使用該方法,會
存在電極鈍化和能耗高等問題。

隨后,有學者研究了微電解和電絮凝聯合處理廢水的方法,例如在申請號為
201010503732.4,名稱為“內電解-電解法處理含重金屬廢水”的發明專利中公開
了先進行微電解處理,再進行電解處理的串聯組成方式處理重金屬廢水的方法,
但該方法只是能緩解微電解填充顆粒板結的現象,并沒有能夠完全地解決板結問
題,在經過長時間的使用后,微電解池填充顆粒板結問題依然嚴重,廢水的處理
效率隨之降低。

發明內容

發明目的:本發明的目的是提供一種將微電解和脈沖電絮凝兩工藝相耦合為
一步工藝,更高效地處理染料廢水的方法。

技術方案:本發明的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法包括如下
步驟:首先調節染料廢水的pH值為1~4,電導率為500~5000us/cm,在鐵碳微
電解池中進行10~50min的鐵碳微電解反應,然后在該鐵碳微電解池上安裝電極,
再次調節染料廢水的pH值為3~7,進行脈沖電絮凝反應,反應20~40min,靜沉
20~30min。

由于pH值是控制微電解和電絮凝過程效率的較為重要的參數,因此在微電
解過程中設置為酸性的待處理廢水,使得微電解產生大量的鐵離子和鐵氫氧化物
絮體;對于電絮凝系統而言,需要在中性條件下使得鐵離子盡可能多的水解為具
有高比表面積的鐵氫氧化物絮體,且在弱酸性條件下,鐵碳顆粒表面鈍化層較薄,
鐵氫氧化物較為不穩定,通過脈沖電絮凝正反向交替的電場使得鐵碳顆粒表面帶
電荷的氫氧化物絮體正反向遷移,進而從顆粒表面脫離進入溶液相,因此在弱酸
性的pH值條件下,更便于脈沖電場交替作用實現更好的緩解鈍化作用。

進一步說,本發明染料廢水的COD為500~10000mg/L,電極底端距離微碳
電解池中的鐵碳填料1~3cm,脈沖電絮凝反應采用雙向換向脈沖電源作為脈沖電
源,其輸出電流密度為1~20mA/cm2,正反向脈沖電源占空比為0.2~0.8,正反
向頻率為0.5~2KHz,通電周期為0.2~0.8ms,斷電周期為0.2~0.8ms。

本發明染料廢水的電導率通過添加電解質進行調節,電導率越高,該染料廢
水的處理效果越好,但同時費用也越高,優選的,染料廢水的電導率為500~2000
us/cm。

鐵、碳填充顆粒的體積比對染料廢水的處理效果具有重要的影響,該比值越
高,雖然染料廢水的COD去除率越大,但是板結會變嚴重,該比值越低,雖然
板結降低,但染料廢水的COD去除率也隨之降低,本發明鐵碳微電解池中的鐵、
碳填充顆粒的體積比為0.5~3,優選為1.5~2.5,其中,碳顆粒的平均直徑為
2~5mm,鐵顆粒的平均直徑為1~10mm,顆粒尺寸太小,容易板結,顆粒尺寸太
大,雖不容易板結,但是COD的去除效率降低。

反應機理:本發明將微電解工藝和電絮凝工藝耦合為一個工藝,即在同一反
應池中對染料廢水進行處理。微電解工藝采用的主要填料為鐵碳顆粒,在酸性條
件下由于電位差形成微型原電池,產生大量的氫氧化鐵絮體,該氫氧化鐵絮體通
過配合反應吸附和降解染料分子,使得染料廢水的色度和COD降低,但同時鐵
碳顆粒表面會積累鐵離子及其氫氧化物(Fe(OH)2+、等),
容易形成板結沉淀物。電絮凝工藝是利用電解產生的金屬陽離子和氫氧根離子形
成一系列的絮體,能較高效地通過專屬吸附、網捕卷掃、吸附架橋作用來吸附污
染物,并且其陰極能產生強氧化性的羥基自由基,該羥基自由基具有極高的氧化
性,能夠氧化大部分復雜分子,以達到破壞基團、脫色以及除COD的作用。

本發明中,在鐵碳微電解池中安裝電極,即將微電解和電絮凝在同一反應池
中進行,在接通脈沖電源后,可使得具有良好導體性能的鐵碳顆粒發生電荷極化,
在其表面形成交替換向的正負極,從而加強鐵碳顆粒表面積累的鐵離子及其氫氧
化物(Fe(OH)2+、等)的傳質,使得微電解池中容易形成
板結沉淀物的離子迅速傳遞到溶液本體,從而從更本上解決了微電解池填充顆粒
物板結的問題,并且在脈沖電解過程中,電解槽中的電荷極化后,鐵碳顆粒形成
無數的微型電解池,碳顆粒和鐵顆粒表面交替形成陽極和陰極,產生具有更強氧
化作用的羥基自由基、超高比表面積和吸附能力的鐵氫氧化物絮體,進一步提高
了染料廢水的處理效果。

有益效果:本發明與現有技術相比,其顯著優點為將微電解和電絮凝耦合為
一步工藝,即在同一反應池中對染料廢水進行處理,不僅使染料廢水的COD去
除率達到80%以上,而且通過脈沖電流實現對微電解池內的鐵碳表面可溶性鐵氫
氧化物的正反向電遷作用,阻止了鐵氫氧化物在鐵碳顆粒表面的沉積和聚集,從
根本上解決了微電解池中填充顆粒的板結問題,降低了該工藝的設備材耗,提高
了該工藝的經濟效益。

具體實施方式

下面對本發明的技術方案作詳細說明。

本發明的微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的方法包括如下步驟:首先
調節染料廢水的pH值為1~4,電導率為500~5000us/cm,優選為500~2000us/cm,
在鐵碳微電解池中進行10~50min的鐵碳微電解反應,然后在該鐵碳微電解池上
安裝電極,再次調節染料廢水的pH值為3~7,進行脈沖電絮凝反應,反應
20~40min,靜沉20~30min;進一步說,鐵碳微電解池中的鐵、碳填充顆粒的體
積比為0.5~3,優選為1.5~2.5,其中,碳顆粒的平均直徑為2~5mm,鐵顆粒的
平均直徑為1~10mm。

更進一步說,本發明的染料廢水的COD為500~10000mg/L,電極底端距離
微碳電解池中的鐵碳填料1~3cm,脈沖電絮凝反應采用雙向換向脈沖電源作為脈
沖電源,其輸出電流密度為1~20mA/cm2,正反向脈沖電源占空比為0.2~0.8,
正反向頻率為0.5~2KHz,通電周期為0.2~0.8ms,斷電周期為0.2~0.8ms。

實施例1

對COD為500mg/L的茜素紅染料廢水進行處理,調節染料廢水的pH值為
4,鐵碳體積比為2.5,調節電導率為500us/cm,對廢水進行鐵碳微電解處理,
反應時間為10min;在鐵碳微電解池兩端安裝電極,電極和鐵碳填料保持1cm
距離,調節染料廢水的pH值為7,接通電解池兩端電極的雙向脈沖電源,對染
料廢水進行脈沖電絮凝處理,電解20min,靜沉20min,其中,碳顆粒的平均直
徑為5mm,鐵顆粒的平均直徑為10mm,脈沖電源控制輸出電流密度為1mA/cm2,
采用雙向換向脈沖輸出,且正反向脈沖電源占空比為0.2,正反向頻率為0.5KHz,
通電周期為0.2ms,斷電周期為0.8ms,處理后的茜素紅染料廢水COD為
29.0mg/L,COD去除率達到94.2%。

實施例2

設計對比試驗A和B,比較不同的處理方式對染料廢水COD去除率的影響,
其余步驟與實施例1相同,其中A組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝聯合處理
染料廢水的工藝(即先進行微電解工藝,再進行脈沖電絮凝,二者分別在不同的
反應池中進行),B組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的工藝
(即二者都在微電解反應池池中進行),其結果見表1所示。

表1不同的處理方式獲得的處理效果對照表

性能
A
B
COD去除率/%,運行1h后
91.9
94.2
COD去除率/%,運行10h后
89.5
92.7
COD去除率/%,運行100h后
81.2
91.1

由表1可知,采用微電解和脈沖電絮凝耦合處理染料廢水時,染料廢水的
COD去除率高于采用微電解處理-脈沖電絮凝聯合處理染料廢水的COD去除率,
并且通過壽命測試結果可知,總運行時間在10h和100h的時候,隨著總運行時
間的增大,聯合處理方法處理效果明顯降低,這是由于長時間的微電解以后鐵碳
顆粒板結嚴重,從而影響染料廢水的處理效果。

實施例3

對COD為10000mg/L的孔雀石綠染料廢水進行處理,調節染料廢水的pH
值為1,鐵碳體積比為0.5,調節電導率為5000us/cm,對廢水進行鐵碳微電解處
理,反應50min;在鐵碳微電解池兩端安裝平板電極,電極和鐵碳填料保持3cm
距離,調節染料廢水的pH值為3,接通電解池兩端電極的脈沖電源,對染料廢
水進行脈沖電絮凝處理,電解40min,靜沉時間30min,其中,碳顆粒的平均直
徑為2mm,鐵顆粒的平均直徑為1mm,脈沖電源控制輸出電流密度為20mA/cm2,
采用雙向換向脈沖輸出,且正反向脈沖電源占空比為0.8,正反向頻率為2KHz,
通電周期為0.8ms,斷電周期為0.2ms,處理后的孔雀石綠染料廢水COD為
1148.3mg/L,COD去除率達到89.7%。

實施例4

設計對比試驗A和B,比較不同的處理方式對染料廢水COD去除率的影響,
其余步驟與實施例1相同,其中A組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝聯合處理
染料廢水的工藝(即先進行微電解工藝,再進行脈沖電絮凝,二者分別在不同的
反應池中進行),B組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的工藝
(即二者都在微電解反應池池中進行),其結果見表2所示。

表2不同的處理方式獲得的處理效果對照表

性能
A
B
COD去除率/%,運行1h后
87.4
89.7
COD去除率/%,運行10h后
79.2
88.4
COD去除率/%,運行100h后
73.9
85.5

由表2可知,采用微電解和脈沖電絮凝耦合處理染料廢水時,染料廢水的
COD去除率高于采用微電解處理-脈沖電絮凝聯合處理染料廢水的COD去除率,
并且由壽命測試結果可知,總運行時間在10h和100h的時候,隨著總運行時間
的增大,聯合處理方法處理效果明顯降低,這是由于長時間的微電解以后鐵碳顆
粒板結嚴重,從而影響染料廢水的處理效果。

實施例5

對COD為5000mg/L的甲基橙染料廢水進行處理,調節染料廢水的pH值為
2,鐵碳體積比為1,調節電導率為2000us/cm,對廢水進行鐵碳微電解處理,反
應25min;在鐵碳微電解池兩端安裝鐵平板電極,電極和鐵碳填料保持2cm距離,
調節染料廢水的pH值為4,接通電解池兩端電極的脈沖電源,對染料廢水進行
脈沖電絮凝處理,電解30min,靜沉25min,其中,碳顆粒的平均直徑為3mm,
鐵顆粒的平均直徑為4mm,脈沖電源控制輸出電流密度為10mA/cm2,采用雙向
換向脈沖輸出,且正反向脈沖電源占空比為0.5,正反向頻率為1KHz,通電周
期為0.5ms,斷電周期為0.5ms,處理后的甲基橙染料廢水COD為130mg/L,COD
去除率達到97.4%。

實施例6

設計對比試驗A和B,比較不同的處理方式對染料廢水COD去除率的影響,
其余步驟與實施例1相同,其中A組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝聯合處理
染料廢水的工藝(即先進行微電解工藝,再進行脈沖電絮凝,二者分別在不同的
反應池中進行),B組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的工藝
(即二者都在微電解反應池池中進行),其結果見表3所示。

表3不同的處理方式獲得的處理效果對照表

性能
A
B
COD去除率/%,運行1h后
97.9
97.4
COD去除率/%,運行10h后
91.9
95.2
COD去除率/%,運行100h后
83.2
92.0

由表3可知,采用微電解和脈沖電絮凝耦合處理染料廢水時,染料廢水的
COD去除率高于采用微電解處理-脈沖電絮凝聯合處理染料廢水的COD去除率,
并且由壽命測試結果可知,總運行時間在10h和100h的時候,隨著總運行時間
的增大,聯合處理方法處理效果明顯降低,這是由于長時間的微電解以后鐵碳顆
粒板結嚴重,從而影響染料廢水的處理效果。

實施例7

對COD為3500mg/L的羅丹明B染料廢水進行處理,調節染料廢水的pH
值為2.5,鐵碳體積比為3,調節電導率為1500us/cm,對廢水進行鐵碳微電解處
理,反應30min;在鐵碳微電解池兩端安裝鐵平板電極,電極和鐵碳填料保持1cm
距離,調節染料廢水的pH值為5,接通電解池兩端電極的脈沖電源,對染料廢
水進行脈沖電絮凝處理,電解時間為40min,靜沉時間20min,其中,碳顆粒的
平均直徑為4mm,鐵顆粒的平均直徑為7mm,脈沖電源控制輸出電流密度為8
mA/cm2,采用雙向換向脈沖輸出,且正反向脈沖電源占空比為0.6,正反向頻率
為1.2KHz,通電周期為0.6ms,斷電周期為0.4ms,處理后的羅丹明B染料廢水
COD為171.5mg/L,COD去除率達到95.1%。

實施例8

設計對比試驗A和B,比較不同的處理方式對染料廢水COD去除率的影響,
其余步驟與實施例1相同,其中A組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝聯合處理
染料廢水的工藝(即先進行微電解工藝,再進行脈沖電絮凝,二者分別在不同的
反應池中進行),B組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的工藝
(即二者都在微電解反應池池中進行),其結果見表4所示。

表4不同的處理方式獲得的處理效果對照表

性能
A
B
COD去除率/%,運行1h后
94.7
95.1
COD去除率/%,運行10h后
86.5
94.0
COD去除率/%,運行100h后
78.8
92.7

由表4可知,采用微電解和脈沖電絮凝耦合處理染料廢水時,染料廢水的
COD去除率高于采用微電解處理-脈沖電絮凝聯合處理染料廢水的COD去除率,
并且由壽命測試結果可知,總運行時間在10h和100h的時候,隨著總運行時間
的增大,聯合處理方法處理效果明顯降低,這是由于長時間的微電解以后鐵碳顆
粒板結嚴重,從而影響染料廢水的處理效果。

實施例9

對COD為8000mg/L的鉻黑t和亞甲基藍混合(比例為1:1)染料廢水進
行處理,調節染料廢水的pH值為2,鐵碳體積比為2,調節電導率為3000us/cm,
對廢水進行鐵碳微電解處理,反應40min;在鐵碳微電解池兩端安裝鐵平板電極,
電極和鐵碳填料保持1cm距離,調節染料廢水的pH值為3.5,接通電解池兩端
電極的脈沖電源,對染料廢水進行脈沖電絮凝處理,電解35min,靜沉25min,
其中,碳顆粒的平均直徑為3mm,鐵顆粒的平均直徑為2mm,脈沖電源控制輸
出電流密度為16mA/cm2,采用雙向換向脈沖輸出,且正反向脈沖電源占空比為
0.6,正反向頻率為1.5KHz,通電周期為0.6ms,斷電周期為0.4ms,處理后的混
合染料廢水COD為608.2mg/L,COD去除率達到92.4%。

實施例10

設計對比試驗A和B,比較不同的處理方式對染料廢水COD去除率的影響,
其余步驟與實施例1相同,其中A組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝聯合處理
染料廢水的工藝(即先進行微電解工藝,再進行脈沖電絮凝,二者分別在不同的
反應池中進行),B組實驗采用的是微電解-脈沖電絮凝耦合處理染料廢水的工藝
(即二者都在微電解反應池池中進行),其結果見表5所示。

表5不同的處理方式獲得的處理效果對照表

性能
A
B
COD去除率/%,運行1h后
93.1
92.4
COD去除率/%,運行10h后
85.7
91.0
COD去除率/%,運行100h后
79.2
89.4

由表5可知,采用微電解和脈沖電絮凝耦合處理染料廢水時,染料廢水的
COD去除率高于采用微電解處理-脈沖電絮凝聯合處理染料廢水的COD去除率,
并且由壽命測試結果可知,總運行時間在10h和100h的時候,隨著總運行時間
的增大,聯合處理方法處理效果明顯降低,這是由于長時間的微電解以后鐵碳顆
粒板結嚴重,從而影響染料廢水的處理效果。

實施例11

設計6組平行實驗,微電解反應池中,鐵、碳填充顆粒的體積比分別為0.3、
0.5、1.5、2.5、3、4,其余步驟與實施例1相同,其結果見表6所示。

表6不同的鐵碳填料體積比獲得的染料處理效果的性能對照表

組號
1
2
3
4
5
6
體積比
0.3
0.5
1.5
2.5
3
4
COD去除率/%
71.4
82.2
90.7
94.2
87.2
81.4
板結
較好
較好
較好
較好
較好
嚴重

由表6可知,第2~5組獲得的染料處理效果要優于第1、6組的結果,其中,
當鐵碳填料體積比為1.5~2.5時,所獲得的COD去除率相對較高;又以鐵碳填
料體積比為2.5時最佳。調整鐵碳填充顆粒的體積比可以調整羥基自由基和絮體
的產量比,鐵碳體積比提高則鐵氫氧化物的產生量以及羥基自由基的產生量也相
應提高,從而COD的去除率得到提高,但是,鐵碳體積比值越高,雖然COD
的去除率會越大,但是板結會變嚴重,鐵碳體積比值越低,雖然板結減弱,但是
去除率也會降低。

實施例12

設計6組平行實驗,微電解反應池中,碳顆粒的平均直徑分別為1mm、2mm、
3mm、4mm、5mm、6mm,其余步驟與實施例1相同,其結果見表7所示。

表7不同的碳顆粒平均直徑獲得的染料處理效果的性能對照表

組號
1
2
3
4
5
6
平均直徑/mm
1
2
3
4
5
6
COD去除率/%
94.1
95.0
96.7
95.1
94.2
92.5
板結
嚴重
輕微



輕微

實施例13

設計7組平行實驗,微電解反應池中,鐵顆粒的平均直徑分別為0.5mm、1、
3、5、7、10、11,其余步驟與實施例1相同,其結果見表8所示。

表8不同的鐵顆粒平均直徑獲得的染料處理效果的性能對照表

組號
1
2
3
4
5
6
7
平均直徑/mm
0.5
1
3
5
7
10
11
COD去除率/%
95.2
94.3
97.1
96.7
93.1
94.2
92.0
板結
嚴重
輕微



輕微
輕微

由表7可知,第2~5組的COD去除率及板結性能優于第1和6組實驗,其
中,當碳顆粒的平均直徑為3mm時,獲得的染料廢水的處理效果最佳;由表8
可知,第2~6組的COD去除率及板結性能優于第1和7組實驗,其中,當鐵顆
粒的平均直徑為3mm時,獲得的染料廢水的處理效果最佳。這是由于鐵碳顆粒
越小越容易板結,小尺寸的鐵碳顆粒之間流體流速較低,對流傳質較弱,鐵碳顆
粒表面的氧化物不能及時的傳質到溶液本體,導致氧化物聚集,加速板結,但同
時鐵顆粒越小,產生的鐵氫氧化物絮體較多,因此其吸附去除污染物的作用越大。

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一種 電解 脈沖 絮凝 耦合 處理 染料 廢水 方法
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